（接上期）
    4.3.3結(jié)論
    通過退捻加捻法與直接計數(shù)法的比對試驗，及對各試驗參數(shù)對捻度值的影響與分析，為使退捻加捻法與直接計數(shù)法試驗結(jié)果相統(tǒng)一，筆者認為：
    4.3.3.1允許伸長的確定應(yīng)該是隨機抽取5只管紗，舍棄卷裝的始端或尾端各數(shù)米長，每只管紗做一次斷裂瞬間的伸長值。在確定每次值、平均值時，均以整數(shù)計數(shù)。在確定允許伸長值時，捻度試驗儀的長度尺分度值1mm，其分辨力可達到0.5mm，則在數(shù)據(jù)修約時可修約到5的倍數(shù)。
    4.3.3.2由對比試驗可以證明，轉(zhuǎn)速對捻度的影響是不顯著的，還不如誤差的影響大。因而為體現(xiàn)退捻加捻法簡潔快速的特點，將轉(zhuǎn)速提高至1500r/min是完全可行的。
    4.3.3.3不分紗線的線密度，以線密度的相同可相近的倍數(shù)確定預(yù)加張力，一律以0.50±0.10cN/tex進行設(shè)置，形成了很多情況下退捻加捻法與直接計數(shù)法測試結(jié)果的不一致。合理的辦法可根據(jù)紗線不同的設(shè)計捻度，將紗線線密度大致分成幾個范圍，根據(jù)不同的線密度范圍，分別以不同的線密度倍數(shù)設(shè)置預(yù)加張力。
    4.4結(jié)合兩種方法，保證捻度測試的準確性
由以上可以看出，從檢驗結(jié)果的準確性或測試的可操作性而言，捻度試驗單一采用退捻加捻法難以得到保證。結(jié)合兩種捻度測試方法，取長補短，相互結(jié)合，是捻度測試的正確程序。建議：
    1）不要把捻度試驗的退捻加捻法列為一個完全獨立的標準，單一地采用這種試驗方法都不能保證捻度檢驗結(jié)果的準確性與可操作性。新產(chǎn)品上機進行捻度試驗時，應(yīng)該采用直接計數(shù)法法做捻度試驗作為第一程序，再進行退捻加捻法試驗，通過幾次兩者捻度值的差異對比，根據(jù)預(yù)加張力與捻度值的相互關(guān)系，確定退捻加捻法準確的預(yù)加張力。
    2）因直接計數(shù)法操作的難度，捻度試驗通過兩試驗方法對比確定預(yù)加張力后，日常檢驗采用退捻加捻法，但應(yīng)定期進行與直接計數(shù)法的對比，遇有重大工藝參數(shù)變動，或原料發(fā)生重大變化，都應(yīng)用直接計數(shù)法確定退捻加捻法采用的預(yù)加張力。
    3）現(xiàn)行的試驗方法的隔距長度是原試驗方法隔距長度的兩倍，要先做允許伸長的五次試驗，且退捻、加捻速度變慢，新捻度試驗方法較GB/T2543.2-1989檢驗時間大幅度增加。為此我們?yōu)樘接懖煌囼灤螖?shù)對捻度值的影響，對于不同的樣品進行了不同試驗次數(shù)的比對試驗，檢驗結(jié)果見表3
    從以上可以看出，不同的試驗次數(shù)一組樣品的離散性不同，但均值差異很小，因紗線不同片段或有不同的離散性，因而不同試驗次數(shù)的這種差異可以看作是紗線不同的離散性造成的,而不是因試驗次數(shù)的不同造成。
    原試驗方法隔距長度L=250mm,n=40次，新的試驗方法L=500mm, n=40次,實際上n=20次即達到了GB/T2543.2-1989的試驗長度，現(xiàn)行的紗線標準對捻度的考核,均是列出了一個捻系數(shù)的控制范圍，沒有考核捻系數(shù)變異系數(shù)，僅考核捻度平均值;就捻度平均值的的準確性而言，達到原標準的相應(yīng)捻度試驗長度,其捻度平均值的準確性是等同的,那么按照現(xiàn)行的捻度試驗方法,考核捻度平均值,n=20次即可滿足標準要求。
    5.氣流紡（轉(zhuǎn)杯紡）紗捻度測試標準—前版本為FZ/T10001—1989，現(xiàn)行版本FZ/T10001—2006
    5.1轉(zhuǎn)杯紡紗加捻及結(jié)構(gòu)的特殊性  轉(zhuǎn)杯紡紗屬于自由端紡紗，棉條由喂給羅拉和喂給板喂入后,被分梳輥開松成單纖維狀態(tài)。在氣流（分為自排風(fēng)式與抽氣式氣流）的作用下，纖維沿著一個漸縮形的通道進入轉(zhuǎn)杯，纖維則沿轉(zhuǎn)杯壁斜面滑移至離心力最大的凝聚槽內(nèi)，形成周向排列的須條。引紗（即形成自由端的部分）從引紗管吸入即甩至凝聚槽，與已凝聚的須條相接觸，隨著紡杯的回轉(zhuǎn)而加捻。引紗與須條搭接在一起，隨著引紗的輸出，須條離開凝聚槽，引紗的捻度被傳遞給須條，形成轉(zhuǎn)杯紗。轉(zhuǎn)杯紗加捻過程的特點決定了轉(zhuǎn)杯紗徑向捻度的分層分布, 轉(zhuǎn)杯紗徑向的捻度分布規(guī)律取決于須條的凝聚方式和捻度在須條軸向上的分布情況。
    轉(zhuǎn)杯紡在轉(zhuǎn)杯中形成環(huán)形須條，它的有捻部分僅在凝聚槽剝離點之后的一段距離內(nèi)，而單纖維以相同的幾率沿凝聚槽的整個圓周分布凝聚，形成從剝離點起逐漸變細的須條。在須條截面中捻度的徑向分布規(guī)律就呈現(xiàn)出中心部分捻度較少，然后向外逐漸增加，自截面徑向某個范圍開始（這個范圍取決于須條有捻部分的長度）捻度又逐漸減少，直至外層，從而形成轉(zhuǎn)杯紗截面內(nèi)各層的捻度不一。
    這種獨特的成紗原理，形成轉(zhuǎn)杯紡紗外層具有很多的包纏纖維(包纏纖維的多少與紡杯大小有直接關(guān)系，見圖1)，雖然這些包纏纖維與環(huán)錠紡毛羽有所不同，但同樣影響織物外觀質(zhì)量與織物風(fēng)格，轉(zhuǎn)杯紡紗的表面的包纏纖維在紗樣退繞過程中容易被破壞, 且各層捻度不一致.轉(zhuǎn)杯紡紗與環(huán)錠紡紗結(jié)構(gòu)不同，這對轉(zhuǎn)杯紡紗的捻度檢測方法提出了特殊的要求。
    5.3.4結(jié)論
    FZ/T10001-1992中的b法步驟復(fù)雜，檢驗時間長；試驗結(jié)果與其a法相比，因試驗參數(shù)的不同設(shè)置，特別是對捻度值影響較大的預(yù)加張力的不同設(shè)置，形成兩種試驗方法對同一紗線捻度值試驗結(jié)果不等。但兩者也具有一定的相關(guān)性，兩種方法雖有差異，但其差異趨勢是一致的，因b法的預(yù)加張力是a法預(yù)加張力的二倍，即b法的試驗結(jié)果普遍大于a法的試驗結(jié)果。另一方面，由于轉(zhuǎn)杯紡紗加捻的特殊方式及轉(zhuǎn)杯紡設(shè)備的非理想狀態(tài),形成捻度損失,并因各種纖維模量的不同及設(shè)計捻度的大小不同,形成轉(zhuǎn)杯紡紗實際捻度與設(shè)計捻度的不同差異,故使轉(zhuǎn)杯紡實際捻度不可能等于設(shè)計捻度,更不可能大于設(shè)計捻度。b法的捻度值大于設(shè)計捻度，這在理論上無法解釋，也與轉(zhuǎn)杯紡紗實際捻度明顯不符。
    5.4轉(zhuǎn)杯紡紗應(yīng)用FZ/T10001—2006與GB/T2543.2的比對試驗
    新的轉(zhuǎn)杯紡紗捻度測試方法“氣流紗捻度的測定 退捻加捻法”FZ/T10001-2006,相比FZ/T10001—1992，刪除了三次退捻加捻法，規(guī)定用一次退捻加捻法作為轉(zhuǎn)杯紡紗捻度的測試方法，這與等效采用ISO標準的“紡織品  紗線捻度的測定  第二部分：退捻加捻法”GB/T2543.2-2001的測試原理相同，只是部分參數(shù)設(shè)置略有差異，則其測試結(jié)果應(yīng)該緊密相關(guān)，我們通過一組對比試驗，探討轉(zhuǎn)杯紡紗捻度測試應(yīng)用GB/T2543.2-2001捻度的可行性。
    5.4.1試驗準備
    5.4.1.1樣品選?。罕驹囼炦x取五個品種：COE18.2texK  COE27.8texT  COE36.4texT  
COE58.3tesW  COE58.3tesT   
    5.4.1.2執(zhí)行標準: GB/T2543.2-2001   FZ/T10001-2006
    5.4.1.3溫濕度控制:意大利HIROSS恒溫恒濕機組
        溫度:20℃±1.０℃   濕度:65±2%RH
    5.4.1.5取樣數(shù)量與試驗次數(shù):為減少不同筒紗間的離散性對試驗結(jié)果的影響,每個品種取一個筒紗進行試驗；為減少一個樣品不同片段的離散性對試驗結(jié)果的影響，本試驗進行重復(fù)試驗10次，各樣品檢驗結(jié)果以10次平均值進行比較分析。因有些品種是無角度筒子,不易分清方向，不同方向退繞會引起加捻或退捻,增加試驗中的不確定度，本試驗不管筒子有無角度,測試時一律以面對筒子順時針方向退繞作為正向退繞。
    5.4.1.6試驗計劃：本試驗先用GB/T2543.2-2001進行每品種測試，再用FZ/T10001-2006進行每品種測試，因FZ/T10001-2006中設(shè)置轉(zhuǎn)速為1500r±200/min,與GB/T2543.2-2001的1000±200r/min有一定差異，為精確比對兩捻度測試方法的相關(guān)性，再用FZ/T10001-2006采用GB/T2543.2-2001設(shè)置的